結構設計電算常見錯誤做法

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結構設計電算常見錯誤做法
常見錯誤做法總結于下。
1． 暗梁當樓面梁使用。這是最常見的錯誤。暗梁之所以不能當樓面梁是因為其剛度不夠，荷載不能按自己設想的方式傳遞，即樓面荷載—板—暗梁—柱的傳遞方式幾乎是不可能的。這樣將大大低估板的內力。我個人認為，根據內力按最短距離傳遞的原則，用暗梁代替梁只有在板受集中力時，在集中力處沿板的最短方向（雙向板沿兩個垂直方向）設置暗梁，可以認為集中力由暗梁承受以滿足抗彎強度和裂縫要求，此時板的計算跨度絕對不能按支承于暗梁來考慮。但很多時候，這種做法也沒有必要，直接加大板的受力鋼筋即可，除非因抗剪（沖切）需要箍筋而使用暗梁。
2． 與上一個問題相對應的是，在剛度發(fā)生較大突變（增加）處，應視為梁。典型的問題是不同高程的板之間出現的錯臺，錯臺本身平面外剛度比較大，而板的平面外剛度較小，不管你是否愿意，板上的荷載都要傳遞到錯臺上，因此應當按梁來設計，尤其是抗剪鋼筋應滿足要求。地下通道、車站遇到的這種情況較多，其荷載又比較大，但大多數人對錯臺的處理卻非常草率，這很令人擔憂。
3． 框架結構形成事實上的鉸接。最常見的是梁剛度比柱大的多，使柱對梁的約束作用較弱，形成事實上的鉸。這樣減少了超靜定次數，于抗震不利，也難以形成“強柱弱梁”。 坂神地震時，地鐵車站柱的破壞相當嚴重，也提醒我們不能忽視這個問題。地鐵車站頂底板可看作筏板，其梁的剛度當然大于柱，但中板處不宜將梁的剛度做得較大。另外，地下工程如通道、涵洞、地鐵車站等，有時不小心也容易作成剛度較大的頂底板和剛度較小的側墻，這樣橫剖面就形成鉸接的四邊形，兩側墻土壓力相差較大時很容易失穩(wěn)，也不利于抗震。
4． 板墻受力鋼筋置于分布鋼筋的內側。很多人總把分布鋼筋想象成類似梁的箍筋，因此配筋不小心就這樣倒置。分布鋼筋的作用在于固定受力鋼筋位置，傳遞受力及防止溫度收縮裂縫，它不需要象梁柱箍筋那樣外包以防止鋼筋受壓向外鼓出，更重要的是，板墻截面高度較小，為增加有效高度發(fā)揮受力筋作用，一般情況下應當外置受力鋼筋。某些特殊情況，如地下連續(xù)墻，由于施工方便原因可犧牲板有效高度，將受力鋼筋內置。
5． 在緊靠柱的位置框架梁上搭梁。由于緊靠柱支承的位置，框架梁的轉動受到約束，當其上所搭的梁荷載較大時，將產生很大的扭矩，使框架梁的配筋變得困難。某些設計人員將此處框架梁與搭接梁的連接看作鉸接，這是很不安全的，因為梁的塑性變形能力有限。 * A; q# D* H0 @) V+ n
6． 板鋼筋不伸入上翻梁受力鋼筋之上。這在地面上結構中還不容易出現，但在地下工程中，由于結構形式不夠直觀，稍有疏忽就會犯錯。最常見的是通道入口處頂板有一道收口的橫梁，其底部順板向下傾斜，形成不規(guī)則的梁。多數人配筋將此梁受力鋼筋仍然沿水平方向布置，板的縱向鋼筋則從下側錨入梁內。地下工程沒有完全的分布鋼筋，在這個橫梁處，板的縱向鋼筋實際上是受力鋼筋，不但要按受力鋼筋錨固，還應當在梁受力鋼筋之上。另外，很多人認為此梁受力小，因而配筋馬虎。實際上，此梁由于單邊受力，有一定的扭矩，配筋應考慮板上荷載傳遞到此梁上。
． 地鐵車站不計中板開洞。由于開洞的影響比較難算，也由于部分人對開洞影響沒有當成一回事，因而計算時都加以忽略。當開洞較小時，這樣也許沒有多大影響，但地鐵車站有時在中板沿橫向平行布置三排樓、扶梯，嚴重削弱該處樓板剛度，雖然洞邊有加強的梁，但梁高受到限制，中板厚度通常都為400~500，因此不足以彌補其剛度的損失。至于加暗梁來加強洞口，更不能彌補計算模式與實際不符的不足。鑒于加強梁高度受限，建議采用通用軟件計算時按空間結構預先計入這一不利影響，否則應加強該處側墻抗彎、剪能力，并加強該處樓板配筋
如何判斷電算結果的正確性
對于梁和扳，在出來電算結果以后，我一般采用手算結構中一些比較重要的地方，采用公式As=M/(fy*h0)，在這兒漏算了γs，我一般是算出配筋面積以后，再除以0.95，0.9，0.85三個數字（因為大部分情況下γs在1和0.85之間），算出結果以后與電算結果進行比較，如果相差不大，則認同電算結果，我通過很多次計算發(fā)現一般情況下是電算結果遠遠小于手算結果（如果電算結果真的有錯的話），這種情況一般是電算過程中計算機漏算了荷載，或者與個人計算參數設置有誤有關。
我們一般都是要校核軟件的配筋系統(tǒng)的，很多情況下，軟件的計算出的內力和配筋量是沒有什么問題的，可是在配筋時容易出錯。最好根據配筋面積圖和配筋圖校核一下！
要從兩個方面判斷：
1、合理性。
1）周期、振型和地震力。非耦聯計算地震作用時，其第一周期一般在以下范圍內：
框架結構 T1＝0.1～0.15N；
框剪結構 T1＝0.08～0.12N；
剪力墻結構 T1＝0.04～0.08N。其中N為計算層數（N≤40）
振型曲線光滑連續(xù)，零點位置符合一般規(guī)律。
2）位移 位移曲線應上下漸變，不應出現較大的突變，位移值滿足規(guī)范要求。
3）構件配筋的合理性。 滿足構造要求，最小配筋率，箍筋肢距，梁加腰筋等。
2、平衡性。
分析在單一重力荷載或風荷載作用下內外力平衡條件是否滿足。
畫圖的話應該自己參照配筋計算出來的面積自己畫，計算機出的圖比較不可靠!要特別注意一下挑梁，大跨度梁的配筋。
首先，要保證結構模型和實際相符，如底層結構高度、鉸接梁和框架角柱等特殊構件定義等
其次，復核輸入的荷載，如建筑隔墻、電梯吊鉤、空調基座、消防水箱和特殊房間荷載等
第三，計算參數必須逐一復核，使之和實際相符，詳pkpm使用手冊
第四，判斷電算結果的正確性：下述9大指標全部pass的話，整個結構方案應是合理的
1、軸壓比；2、剪重比；3、剛度比；4、位移比；5、周期比；6、剛重比；
7、參與振動質量比；8、傾覆力矩比；9、樓層最大位移與層高之比
具體規(guī)范條文詳后附件
最后，有目的的手工復核一些特殊構件：柱軸壓比、較大跨度的梁、上部栽柱的梁等
另外，“三分計算，七分構造”，對樓板大洞口周邊梁板、轉角窗房間樓板、不能貫通框架梁之間樓板、樓梯間休息平臺梁處短柱、地下室頂板、大底盤頂板等電算結果反映不出來的部位只能通過構造措施加強，使之和計算模型相符
這篇文章可以參考：
高層建筑結構布置復雜，構件很多，計算后數據輸出量很大，如何對計算結果進行分析是非常重要的問題。我們必須根據工程設計經驗，對計算結構進行分析、判斷，根據其正確與否，來判斷計算模型簡化是否合理，輸入數據是否正確，從而決定該結果能否作為施工圖設計的依據。
計算結果的大致判斷可以按以下的項目進行。（不包括含有多塔、錯層等 特殊結構）
15.1 自振周期
對于比較正常的工程設計，其不考慮折減的計算自振周期大概在下列范圍 中。
框架結構： T1=（0.12.‐‐0.15）n
框架‐‐剪力墻和框架‐‐筒體結構： T1=（0.06‐‐0.12）n
剪力墻結構和筒中結構： T1=（0.04‐‐0.06）n （式中 n為建筑層數）
第二及第三周期近似為：
T2=(1/3‐‐1/5)T1
T3=(1/5‐‐1/7)T1
如果計算結果偏離上述數值太遠，應考慮工程中截面是否太大、太小，剪力墻數量是否合理，應適當進行調整。反之，如果截面尺寸、結構布置都正確，無特殊情況而偏離太遠，則應檢查輸入數據是否有錯誤。以上判斷是根據平移振動振型分解方法來提出的，考慮扭轉耦連振動時，情況復雜很多，首先應挑出與平移振動對應振型來進行上述比教，至于扭轉周期的合理數值，由于經驗不足尚難提出合理的數值。
15.2 振型曲線
在正常的計算下，對于比較均勻的結構，振型曲線應是比較連續(xù)光滑的曲線附圖一），不應有大進大出，大的凸凹曲折。
第一振型無零點；第二振型在（0.7‐0.8）H處；第三振型分別在(0.4‐0.5)及(0.8‐0.9)H處。
15.3 地震力
根據目前許多工程的計算結果，截面尺寸、結構布置都比較正常的結構，其底部剪力大約在下述范圍內： 8度，二類場地 FEK=（0.03‐0.06)G
7度， 二類場地 FEK=（0，015‐0.03）G
式中， FEK為底部地震剪力的標準值，G為結構總重量。
層數多、剛度小時，偏于較小值；層數少、剛度大時偏于較大值；當其他烈度和場地時，相應調整此數值。但計算的底部剪力小于上述數值時，宜適當加大截面、提高剛度、適當增大地震力以保證安全；反之，地震力過大，宜適當降低剛度以求得合理的經濟技術指標。
15.4 平位移指標
水平位移滿足《高層規(guī)程》的要求，是合理設計的必要條件之一。但不是充分條件，即是說：合理的設計，水平位移應滿足限值；但是水平位移滿足，還不一定是合理的結構，還要考慮周期、地震力的大小等綜合條件。 因為，抗震設計時，地震力的大小與剛度直接相關，當剛度小，結構并不合時，由于地震力也小，所以位移也有可能在限值范圍內，此時并不能結構合理，因為它的周期長，地震力小，并不安全。新《高層規(guī)程》位移限值放松較多，較容易滿足，所以還應綜合其他因素。
其次，將各層位移連成位移曲線，應具有以下特征：
剪力墻結構的位移曲線具有懸臂彎曲梁的特怔，位移越往上增大越快，成外彎形曲線（圖二A）；
框架結構具有剪切梁的特怔，越往上增長越慢，成內收形曲線（圖二C）；
框架‐‐剪力墻和框架‐‐筒體結構處于兩者之間，為反S形曲線，接近一直線（圖二B）；
在剛度較均勻的情況下，位移曲線應圓曲光滑，無突然的凸凹變化和折點。
15.5 內外力平衡
平衡條件程序TAT本身已嚴格檢查，但為防止計算中的偶然因素，必要時可檢查底層的平衡條件：
ΣNi=G
ΣVi=ΣP
Ni為柱、墻在單組重力荷載下的軸力，其和應等于總重量G，校核時，不應考慮分層加載。
Vi為風荷載作用下的底層墻、柱剪力，求和時應注意局部坐標與整體
坐標的方向的不同，ΣP為全部風力值。注意不要考慮剪力調整。
對于地震作用不能校核平衡條件，因為采用SRSS法或CQC法進行內力組合后，不再等于總地震作用力。
15.6 對稱性
對稱結構在對稱力作用下，對稱的內力與位移必須對稱。TAT程序本身已保證了計算結果的對稱性。如有反?，F象應檢查輸入數據是否正確。
16.7 漸變性
豎向剛度、質量變化較均勻的結構，在較均勻變化的外力作用下，其內力、位移等計算結果自上而下也均勻變化，不應有大正大負、大出大進等突變。
15.8 合理性
設計較正的結構，一般而言不應有太多的超筋截面，基本上符和以下規(guī)律:
1: 柱、墻軸力設計值絕大部分為壓力。
2：柱、墻大部為構造配筋。
3：梁基本上無超筋。
4：除個別墻段外，剪力墻符合截面抗剪要求。
5：梁截面抗剪不滿足要求，抗扭超限截面不多。
符合上述八項要求，可以認為計算結果大體正常，可以在工程設計中應用。
計算機和人是不能比的，一般情況下他是不會出錯的，但是當你結構布置不合理，不能給她比較明確的傳力途徑的時候他可是胡來的，就比如說超筋的構件的配筋你一定要主意，一定要復核的。我一般對電算總有點怕怕，但完全復核真是沒那時間和精力，我處理的方法是比較簡單的，第一次生成配筋的時候只控制鋼筋的間距，不控制他的直徑，這樣一看他的配筋就知道他配的是不是合適，這樣就基本可以判定你的結構布置是不是讓它暈了，然后在間距和直徑一起控制，出施工圖。
我參加過2005新版PKPM的研討學習，PKPM軟件在結構基本梁，柱構件上的計算已經非常成熟，只要用戶模型，荷載輸入正確，是不會有問題的；但是軟件在板式構件，剪力墻上的計算沒有梁，柱構件的成熟。
在計算結果中，我們要注意檢查計算書，判斷有效質點，結構位移，平動周期和扭轉周期的情況，如果覺得有很大的問題，就去檢查荷載輸入是否有誤，檢查辦法是逐一刪除風荷載等，看計算結果有無變化！！
在做柱子的截面設計時，我們一般是先手頭算一下，再用電腦計算，一般用PKPM算出來的柱子的軸壓比和手算出來的會相差不大，但是柱子的配筋和我們實際做的:在地下室和一層會相差一些，一般的我們把一層和地下室的提高一個等級，因為做過很多工程，發(fā)現底層的柱子，PKPM算出來的比較小，不是配筋不夠，而是和我們實際的做法有差別；在板的計算上與梁的計算上，基本上和手算出來的差不多，就是挑梁的比較有出入，不知道是不是我們的輸入有錯誤，不過不管做那一個工程，每個挑梁的支座鋼筋都很大，而實際上不需要那么大！
這些就是第21樓說的：正確性=結構設計原理+設計經驗+對所使用軟件的熟練了解，我感覺要學習+學習+學習+還是學習，才能判斷計算出來的是否正確！
1.首先我們必須承認程序計算一般是沒有錯誤的。計算機肯定比我們手算精度高。而且使用的規(guī)范和結構理論都是一樣的。
2.電算產生的錯誤有3個方面：一方面是我們人輸入的各個參數和荷載是否準確。第二方面是我們選擇的結構模型是不是合理，主要體現在計算結構是否符合規(guī)范的要求等。另一方面是來之計算程序的問題：有些計算的理論比較復雜，在設計程序時并沒有完全的模擬準確等等，比如現在爭論比較大的JCCAD等模塊，我們院基本不使用，而是用手算來代替它，一方面其參數輸入復雜，費時，還是手算來的方便快捷。
3.計算機在選筋的時候，比較亂。就是兩個設計人員給你相同的鋼筋量選的鋼筋也不一樣的，計算機這方面很亂來的。我們院的做法就是讀取其鋼筋量，自己人工選筋。
4.一般的模型我們是用satwe 和tat各算一下，然后對于還有疑問的地方自己手算。
PKPM計算也常有出錯的時候，特別是做底框的時候，平面較復雜，節(jié)點距離小于150mm時，很多地方的數據都很懸殊，PKPM最經常把框架梁（一端與柱固結，另一端與框架梁固結）默認為挑梁，計算出來的負彎矩相當大，這樣的情況在做圖的時候一定要注意。還有梁跨數有時也會出錯。
首先，我們應該理解手算和電算的差別。手算通常是解析解或近似解，對于超靜定結構，我們使用的計算手冊是解析解，我們自己做的彎矩分配法是近似解。而電算，特別是有限元，是數值解。電算和手算的基本原理，仍然是三大定律：平衡，本構，變形協調。所以，在規(guī)則的情況下，電算和手算是基本一樣的。
其次，手算的時候，由于人能力有限，不可避免的要大力度的簡化問題，這里面就包含大量的假定，包括對邊界條件的假定。而電算中，梁、柱、墻是通過剛度和變形協調互為邊界的。電算是更能反映結構的實際受力情況，也必定比手算準確。
再次，GB 50010‐2002第5.1.6條 要求“結構分析所采用的電算程序應經考核和驗證，其技術條件應符合本規(guī)范和有關標準的要求。對電算結果，應經判斷和校核；在確認其合理有效后，方可用于工程設計。” JGJ 3‐2002 第5.1.13 “B級高度的高層建筑結構和本規(guī)程第10規(guī)定的復雜高層建筑結構，應符合下列要求：1 應采用至少兩個不同力學模型的三維空間分析軟件進行整體內力位移計算”。這些要求本質是防止我們盲目的相信電算結果，而不是要我們再手算后，一根一根的和電算比較。什么是“合理”，我們通過經驗來判斷。怎么樣的經驗呢？其實個人體會，還是要應用結構分析中的基本原理。當我們發(fā)現從屬面積大的柱軸力小過從屬面積小的柱，這就是異常。當底層軸力不等于總豎向荷載，這也是異常。判斷是否合理，就是要發(fā)現有沒有異常。在沒有異常的情況下，我們認為電算的結果是合理的。我們應該總結這些“異常”，來作為對將來項目的提綱。
還有一個簡單的例子，手算和電算即使是結構都十分吻合，但是兩個方法的荷載取值相同但都偏小了，我們又能校核出什么呢？
問題：樓梯間荷載建模過程中如何輸入？
答案：方法1 在樓梯間板厚度定義為0，恒活載大小按樓梯間取，這種方法比較便捷快速
方法2 樓梯間直接全房間開洞，樓梯梁上算一半梯板荷載，注意在平臺梁位置不要漏了集中荷載。
[設計問題]坡屋面如何建模?
答案:1.關于坡屋面的層高，應該算到坡屋面屋檐的位置，也有說應該算到坡屋面屋檐和屋脊的1/2位置.
2.建坡屋面的時候可以使用"上節(jié)點高"命令設置節(jié)點的高度，這樣就可以更加直觀的看到整個結構的形狀，但要注意的問題是，雖然設置了節(jié)點高度，從立體模型看是坡屋面的效果，這樣建的模和按平屋面建的模的計算結果是一樣的.所以一定要把荷載計算清楚，不要掉了荷載!!
問題：樓梯間荷載建模過程中如何輸入？
答案：方法1 在樓梯間板厚度定義為0，恒活載大小按樓梯間取，這種方法比較便捷快速
方法2 樓梯間直接全房間開洞，樓梯梁上算一半梯板荷載，注意在平臺梁位置不要漏了集中荷載。
用tat計算小高層，需要控制哪些參數？是和satwe控制一樣嗎？
答案:TAT SATWE PMSAP 的OUT文本控制的參數基本差不多，不過在軟件的實現操作輸出上有些區(qū)別，我覺的高層建筑可以幾個軟件都計算一邊，對結果做一個比較，取最合理的結果。
問題：框架結構計算時，梁柱箍筋間距如何考慮？
答案：框架梁存在集中荷載，宜取為100；框架柱一般情況下不存在集中荷載，宜為200，但當框架柱計算長度范圍內有集中荷載時，還是應該區(qū)別考慮的！
因為程序中考慮非加密區(qū)箍筋間距為200，這樣就帶來了這個問題！
但是取100和200所計算出的非加密區(qū)箍筋面積應該這樣采用。
問題：獨立基礎變階要演算抗剪，配筋按照抗彎計算，但是配筋有沒有最小配筋率的問題？？
答案：我覺得既然是抗彎構建，應該滿足最小配筋率的問題，否則配筋沒有意思（我自己認為的答案，資料上沒有找到，請高手點撥）
問題2：水池計算的時候，有伸縮縫或者沉降縫的時候抗浮演算怎么進行？
這個我不太清楚，求解答
問題3：長寬比大于2小于3的板宜按雙向板計算，請問怎么計算，查表沒有系數，我是說的手算，高手賜教，我等待回答
問題: 如何確定柱截面，梁截面和樓板厚度
回答: 梁截面估算： 梁高與跨度的關系 主梁一般取為跨度的1/8~1/12 次梁一般取為跨度的1/12~1/15 懸挑梁一般取為懸臂長的1/6 梁寬 主梁 200，250，300…… 次梁 200…… 跨度較小的廚房和廁所可以取到120，150……
樓板厚度估算： 單向板：短邊的1/35 雙向板：短邊的1/40 懸臂板：懸臂長的1/12 同時要遵守混凝土規(guī)范10.1.1中對板的最小厚度規(guī)定
一般的估柱截面的方法： A=（受荷面積*層數*12~15）/（fc*軸壓比）軸壓比一般取0.8(框架) 0.5(異框) f c‐‐‐‐‐‐‐‐柱混凝土抗壓強度設計值 A‐‐‐‐‐‐‐‐柱的截面面積
用tat計算小高層，需要控制哪些參數？是和satwe控制一樣嗎？
求答案中...
(1)、TAT‐‐它是一個空間桿件程序，對柱、墻、梁都是采用桿件模型來模擬的，特殊的就是剪力墻是采用薄壁柱原理來計算的，在它的單元剛度矩陣中多了一個翹曲自由度θ’，相應的力矩多了雙力矩。因此，在用TAT程序計算框剪結構、剪力墻結構等含鋼筋混凝土剪力墻的結構都要對剪力墻的洞口、節(jié)點做合理的簡化，有點讓實際工程來適應我們的計算程序的味道。作這種簡化都是因為分析手段的局限所制。當然，在作結構方案時，對結構作這樣的調整對建筑結構方案的簡潔、合理有很大的好處。它的樓蓋是作為平面內無限剛、平面外剛度為零的假設。在新版的TAT程序中，允許增設彈性節(jié)點，這種彈性節(jié)點允許在樓層平面內有相對位移，且能承擔相應的水平力。增加了這種彈性節(jié)點來加大TAT程序的適用范圍，使得TAT程序可以計算空曠、錯層結構。 (2）、SATWE‐‐空間組合結構有限元程序，與TAT的區(qū)別在于墻和樓板的模型不同。SATWE對剪力墻采用的是在殼元的基礎上凝聚而成的墻元模型。采用墻元模型，在我們的工程建摸中，就不需要象TAT程序那樣做那么多的簡化，只需要按實際情況輸入即可。對于樓蓋，SATWE程序采用多種模式來模擬。有剛性樓板和彈性樓板兩種。SATWE程序主要是在這兩個方面與TAT程序不同
問：PMCAD中若修改標準層平面布置（如增、刪桿件）會影響已輸入的荷載嗎？
答：不會，在A菜單修改完存盤退出后，應執(zhí)行一遍1，2菜單內容，并且進行“輸入次梁樓板”菜單應選第二項進入。再進行3菜單看各桿件荷載值和分布，除一些因修改打斷（長度有變化）的桿件上的荷載自動給刪除外，其它桿件上的荷載均被保留。
問：結構上多塔、錯層的含義是什么？如果多塔樓之間層高不同能認為是錯層嗎？
答：結構設計上多塔、錯層與日常習慣認為是有區(qū)別的，錯層一般指結構中的豎向受力構件在某一層（或幾層）沒有與該層平面構件相連系而跨躍該層（或幾層）延伸至上層，則認為有錯層，多塔是指幾棟建筑物或者底部幾層，或者頂部幾層（可能中部幾層）平面構件（包括樓板）連在一起，其它各層結構自成體系，稱為多塔樓結構。多塔樓之間層高不同的樓層只要不是連接部分的樓層，其本身是各自獨立受力的，不能認為是錯層。
問：有時更版后PMCAD與基礎或TAT無法接力運行是什么原因？
答：由于PMCAD系列CAD軟件數據共享有一定格式，軟件更版一些模塊作了功能的修改和
補充，軟件模塊之間數據傳遞格式可能有所改變或補充，因此更版時必須將有關聯的模塊都進行更新，這樣才能保證整體軟件的數據互相連接，達到一體化運行（具體請在更版時向CAD工程部有關技術人員咨詢）。另外盜版和從非正規(guī)途徑拿來的軟件是完全不可能達到上述要求的，軟件的接力運行是不穩(wěn)定的，并且會由于數據格式上的問題造成運算結果的錯誤。
問：在基礎軟件中如何獲得上部結構傳給基礎荷載的標準值?
答：在JCCAD的“輸入荷載”中選“荷載參數”在彈出窗口把恒、活荷載分項系數改為1；
在EF“信息輸入”彈出窗口中把恒、活荷載分項系數改為1；ZJ的“上部荷載”中的組合信息窗口，把恒、活荷載分項系數改為1；BOX“荷載輸入”菜單中的“荷載分項，組合，組合值系數”將恒、活分項系數改為1，即可。
問：我采用EF算基礎與手算結果比較不一致，是什么原因？
答：EF與手算結果是不一致的，一是EF軟件采用計算模型是以文克爾假定彈性地基梁計算，而手算一般用倒梁法模型；二是軟件可以對底面積重復利用進行修正，而一般手算是不考慮的；三是對基梁上剪力墻考慮其約束作用影響；四是EF可考慮上部結構整體剛度對基礎的影響；五是配筋計算考慮支座（柱）寬度影響，實際配筋值為距柱邊B／3處（B為柱寬），同時折減彎距不大于最大彎距30％。
問：TAT與其它同類軟件相比，其優(yōu)勢在什么方面？
答：TAT與其它同類軟件都是采用三維空間桿系模型，然而TAT非常重視其深度開發(fā)。作為PKPM系列中的一個重要分析模塊，共享整個軟件包的數據庫和集成化優(yōu)勢，TAT對多塔，錯層等分析功能早已走向成熟，其活荷載不利布置已廣泛用于多層復雜體形的內力分析，引入彈性節(jié)點功能，運用于空曠結構分析（如構筑物、塔架、體育場館等）。另外，TAT具有對鋼結構、鋼砼混合結構的計算以及異形砼柱計算功能都深受廣大設計工程師的歡迎。
問：我需要獲得上部結構傳至基礎的恒十活荷載標準值，怎么做？
答：在基礎CAD軟件中都可找到“荷載組合”窗口，將恒十活分項系數改為1即可。
問：在輸入一個框架結構時，電梯井為磚墻或砼墻板圍成，我該怎么輸入？
答:應明確結構形式，框架結構不應將墻輸入，只能將其簡化為梁柱體系，但不要遺漏荷載。
問：如何獲得磚混結構轉至基礎荷載？
答:請在PKCAD中執(zhí)行第8次菜單“磚混坑震驗算”，即可。
問：基礎計算時，應如何考慮上部結構剛度的影響？
答KPM系列CAD軟件基礎部分EF、ZJ均考慮上部結構剛度對基礎計算影響，提供上部結構
無窮剛模型；不考慮上部剛度模型；按TAT計算上部結構剛度模型。用戶可根據工程實際選擇計算。
問：TAT可分析樓層剛度不是無窮剛的情況嗎？
答:可以，可考慮彈性節(jié)點，樓層分塊無窮剛等設置。
問：在進行樁筏設計時，ZJ軟件對樁沉降計算是否考慮群樁效應影響？
答:ZJ軟件考慮群樁效應對沉降影響，向用戶提供二種計算方法，“等代墩基法”和“沉降比法”。
問：采用ZJ軟件進行布樁時應注意些什么？
答:采用滿堂布樁時，應按樁實際受力分布布樁，在平面邊，角部位的樁數應多于其它部位，布樁系數可參考《ZJ說明書》第88頁，也可根據實際經驗確定。非滿堂布置或樁數較少的情況。樁應盡可能布置在墻或柱下面。對于樁間土承擔部分上部荷載的問題，應按當地經驗確定，一般可按承擔10％考慮，但對可液化土，濕陷性土，欠固結土，新填土，有震陷可能的不良地基土均不考慮分擔作用。若按土與樁彈性假設和上下部結構共同作用模型進行樁筏分析，軟件要求輸入板底土反力基床系數值，用戶在“模型參數”窗口第二項輸入板底（B2深）土極限阻力標準值時，軟件會自動計算板底反力基床系數建議值供用戶參考。
問：我們單位是乙級院，一般均設計多層結構，請問SATWE軟件能適用于多層結構的設計嗎？
答：SATWE軟件也適用于多層結構的分析，但用戶在使用時應特別注意以下兩點：（1）高層結構的荷載組合與多層結構的荷載組合規(guī)則是不同的；（2）高層結構的配筋計算及構造要求亦與多層結構存在差異。因此，當用戶使用SATWE分析多層結構時，有些參數的取值應慎重考慮，應按照規(guī)范要求作出適當調整。
問：TAT對墻中柱以及邊框柱是怎樣處理的？
答：TAT程序忽略了墻中柱，在TAT的配筋簡圖中沒有出現墻中柱。TAT將邊框柱簡化成短厚墻肢，在配筋簡圖和配筋文件中都有體現。因而，TAT在進行柱歸并后，歸并庫中沒有這兩類柱。如果要考慮柱對剪力墻的剛度貢獻，請采用我部的SATWE程序。
問：在使用PK繪制施工圖時，繪出圓柱配筋數大于計算出的配筋數是怎么回事?
答：在PK計算中，對于圓柱的計算按GBJ10－89第4.1.19條圓形截面鋼筋混凝土偏心受壓構件公式計算，而在出施工圖部分未作處理，仍按方柱處理，將平面內與平面外鋼筋全部繪出，而導致這種情況。如出現此情況后，請將柱設定為不設置垂直于框架平面的鋼筋即可。
問：對于托梁，墻中梁，墻上梁，墻中柱，邊框柱這些構件在使用SATWE軟件進行分析時，會不會導致分析結果失真?
答：不會。
對于轉換大梁，SATWE根據墻元細分在其下邊產生的出口節(jié)點信息，在托梁上相應的位置增加了這些節(jié)點來模擬托梁與剪力墻在接觸面上變形協調的實際情況，并以這些節(jié)點為依據建立變形協調方程，較好的解決了托梁與剪力墻的內力分析問題。對于墻中梁和墻上梁考慮到梁的寬度一般不大，而大部分截面與剪力墻共用，所以軟件未考慮這些梁的剛度。對于墻中柱，邊框柱自動扣除了墻柱共用部分剛度影響，使結構剛度更為合理。
問：如何用PK計算井字梁？
答：將井字梁當作PK中的連梁進行計算是不合適的。實際上井字梁的受力比連梁要復雜。井字梁計算請采用我部的TAT或SATWE軟件作三維空間分析，其結果才是準確的。
問：在PKPM軟件WIN95版中，如何對屏幕畫面進行移動?
答：可先將ScrollLock鍵打開，再使用上下左右四個方向鍵進行移動，或按住[ALT]鍵不放，再按上下左右四個方向鍵可達到同樣的效果。
問：請問新版的SATWE軟件中增加的剛性梁是何意義?
答:新版的SATWE軟件中增加了剛性梁分析功能。這里的剛性梁具有如下特點:
1)剛性梁本身無自重，但可以承擔外荷載;
2)剛性梁本身無變形，只隨柱或墻發(fā)生平動或轉動;
3)剛性梁的作用是正確的傳遞外荷載。
SATWE軟件隱含規(guī)定:兩端節(jié)點都在截面范圍內的梁為剛性梁.當然，用戶也可自定義剛性梁，即在PMCAD人機交互輸入時，將構件的材料信息定義為1000即可。
問：在用PMCAD輸入錯層結構時，對于錯層洞口應如何處理?
答:由于在輸入錯層結構時按兩層或多層輸入，層分得很細，往往從洞口中穿過，為了使計算正確，應把洞口上的墻梁按普通梁來輸入。即在洞口兩端加兩個節(jié)點，在構件定義中定義墻梁，在墻梁的標高處輸入墻梁即可。
問：在計算多塔結構時，應注意哪些問題?
答:1)在多塔結構中，每層有兩塊或更多的相互獨立平動的樓板。每塊樓板的平動與其它樓板無關，只是通過底盤有所影響。由于多塔的這種性質，決定了各塔的振動中的獨立性.因此，為了使各塔均受到合理地震力，振型數不應小于12，如考慮藕聯則應更多;2)在某一振型中，不能理解為某一塔的振動周期，而應理解為整個結構的周期，只是這個周期的振動以
該塔為主。在多塔結構中，不存在嚴格的各塔獨立的周期，而應理解為各振動對哪個塔貢獻大，或該振型對哪個塔的反應大。
問：我們在使用PKPM系列軟件的基礎模塊時，想將上部荷載的合力坐標與下部基礎的形心坐標的對比圖形打印出來，卻發(fā)現該圖形并未形成*.T文件。請問我該如何將其打印出來？
答：您可以將該圖形先形成好，并將其顯示方式調整好，再按下Ctrl+P組合鍵，即可進行打印操作，以后的版本將提供該圖形文件。