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混凝土施工裂縫產(chǎn)生原因淺析
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內(nèi)容摘要:1999年下半年,在三峽左岸電站廠房工程中出現(xiàn)大面積混凝土施工裂縫,本文根據(jù)裂縫產(chǎn)生的部位、類型進(jìn)行統(tǒng)計(jì)分析,得出寒潮和保溫失效是產(chǎn)生裂縫的主要原因,對(duì)以后的混凝土施工管理將起到借鑒作用。
關(guān) 鍵 詞:混凝土 裂縫 溫度 應(yīng)力 保溫 寒潮 1 概述 三峽左岸電站廠房位于左岸廠房壩段下游,為壩后式廠房,共布置14臺(tái)混流式機(jī)組和三個(gè)安裝間,總長644.7m。沿壩軸線方向從左至右依次為安Ⅰ、安Ⅱ、1號(hào)~6號(hào)機(jī)組、安Ⅲ、7號(hào)~14號(hào)機(jī)組,右端與溢流壩段左導(dǎo)墻交界。順?biāo)鞣较虿贾蒙嫌胃睆S房、主廠房、下游副廠房和尾水渠。主廠房順流向長度68m。廠房建基面高程EL22m。 主廠房為混凝土框架結(jié)構(gòu),下部為尾水管大體積混凝土。廠房混凝土除尾水管過流面為50cm厚350#抗沖耐磨混凝土外,其余均為R28250#混凝土?;炷潦┕げ扇″e(cuò)縫為主,結(jié)合直縫的方式。機(jī)組為一機(jī)一縫的分縫形式,單機(jī)沿軸線方向長38.3m(14號(hào)機(jī)組為41.2m),分成左右兩塊施工,分塊長度為18.2m和20.1m,錯(cuò)縫搭接、搭接長度80cm。順?biāo)飨蚍殖伤膫€(gè)區(qū)施工。其中Ⅰ、Ⅱ、Ⅲ區(qū)長度為18~20m。Ⅳ區(qū)為 11.65m。Ⅰ、Ⅱ、Ⅲ區(qū)之間為兩條豎向施工縫錯(cuò)縫搭接,搭接長度為80cm。Ⅲ、Ⅳ區(qū)之間為直縫相接。混凝土垂直分層高度一般在1.8m~2.5m之間。 自1997年10月份左岸電站廠房工程開工以來,從1997年到1999年上半年,共澆筑35萬多方混凝土,混凝土數(shù)控、量控優(yōu)良率達(dá)到85%以上。但在1999年下半年,在安Ⅲ~14號(hào)機(jī)組范圍內(nèi)均不同程度地出現(xiàn)了混凝土施工裂縫,本文針對(duì)這一不尋常現(xiàn)象進(jìn)行分析,以求找出產(chǎn)生裂縫的原因,制定有效的解決辦法。 2 混凝土施工裂縫歸類分析 根據(jù)工程施工總進(jìn)度安排,土建及金結(jié)埋件工程按機(jī)組發(fā)電次序分批開工。1號(hào)~5號(hào)機(jī)作為第一批發(fā)電機(jī)組最先開始混凝土澆筑。6號(hào)~14號(hào)機(jī)組隨二期基坑開挖交面而陸續(xù)開工,一般較1號(hào)~5號(hào)機(jī)滯后半年到一年左右時(shí)間。由于機(jī)組大型埋件安裝和尾水管頂板封閉塊回填混凝土等強(qiáng)的影響,在混凝土上升到高程EL44m左右時(shí),會(huì)有30天左右長時(shí)間停歇。1號(hào)~5號(hào)機(jī)于1998年11月至1999年2月份完成此部分混凝土的施工,只有個(gè)別機(jī)組少量裂縫產(chǎn)生。但第二批機(jī)組在99年下半年度完成時(shí)卻發(fā)生了大面積的施工裂縫。從1999年10月3日~1999年12月27日,在安Ⅲ、7號(hào)~14號(hào)機(jī)組共發(fā)現(xiàn)18次裂縫。詳見表1?,F(xiàn)按照以下幾個(gè)方面進(jìn)行統(tǒng)計(jì)分析。 2.1 按分區(qū)統(tǒng)計(jì) 從產(chǎn)生裂縫倉號(hào)所在分區(qū)來看:Ⅰ區(qū)出現(xiàn)9次,占總數(shù)50%,Ⅱ區(qū)出現(xiàn)3次,占總數(shù)17%,Ⅲ區(qū)出現(xiàn)6次,占總數(shù)33%。 由于地勢(shì)的原因,從Ⅰ區(qū)至Ⅳ區(qū),其基礎(chǔ)約束區(qū)頂部高程依次降低,另外由于上游大壩標(biāo)段混凝土上升速度較快,且由于其施工管理原因,造成大量施工排水流入本標(biāo)段。在Ⅰ、Ⅱ區(qū)倉面形成積水,造成保溫被被水浸泡。Ⅰ、Ⅱ區(qū)均為大體積混凝土,其倉面較大,一般在20×20m左右,鋼筋量少,含鋼量約為20~40Kg/m3,而Ⅲ區(qū)由于其上部為下游副廠房,孔洞較多,且豎向上升鋼筋較多,造成倉面保溫被難以鋪設(shè)蓋嚴(yán),保溫效果較差。由于以上幾種原因,造成裂縫數(shù)量在分區(qū)上有所不同。但從產(chǎn)生裂縫的高程和位置來看,裂縫的產(chǎn)生主要與保溫效果有關(guān)。具體分析如下: 2.1.1 Ⅰ區(qū) 由于其直接與上游標(biāo)段相鄰,倉面受其排水影響最大,故保溫效果最差。 2.1.2 Ⅱ區(qū) 由于Ⅰ區(qū)的阻擋,流入其倉面排水較少,對(duì)保溫被影響較小。 2.1.3 Ⅲ區(qū) 雖然Ⅲ區(qū)受排水影響最小,但其倉面鋼筋較多,保溫被鋪設(shè)時(shí),在邊角及鋼筋根部難以蓋好,特別是在其下游有3個(gè) 3×9m的尾水閘門孔洞,其從尾水管頂部一直上升到現(xiàn)施工倉面,形成較大的穿堂風(fēng),對(duì)混凝土的保溫造成較大影響。從Ⅲ區(qū)發(fā)生裂縫的倉面內(nèi)裂縫位置來看,6個(gè)倉面有5個(gè)倉面(除10號(hào)機(jī)Ⅲ14-1外)的裂縫中均有裂縫發(fā)生在門槽處,而且有4個(gè)裂縫發(fā)生在通氣管處。故可說明混凝土保溫效果是產(chǎn)生裂縫的主要原因。通氣孔距門槽較近,形成薄弱部位,更加劇了裂縫的形成。 2.2 按分類統(tǒng)計(jì) 依據(jù)《三峽工程混凝土裂縫評(píng)判和處理規(guī)定》(TGPSO11-1998)對(duì)裂縫類別的分類標(biāo)準(zhǔn),Ⅰ類裂縫2次,Ⅱ類裂縫2次,各占總數(shù)11%,Ⅲ類裂縫14次,占總數(shù)78%,從產(chǎn)生裂縫的成因來看,其主要原因是每次寒潮來臨,會(huì)在倉面產(chǎn)生淺層裂縫,且由于保溫效果較差,造成裂縫展開較快。且如不及時(shí)采取措施,裂縫可能會(huì)繼續(xù)擴(kuò)大。 2.3 按機(jī)組統(tǒng)計(jì) 從發(fā)生裂縫倉號(hào)所在機(jī)組段來看,安Ⅲ出現(xiàn)3次,占總數(shù)17%,而11號(hào)~14號(hào)機(jī)發(fā)生11次,占總數(shù)61%,現(xiàn)分別作如下分析: 2.3.1 安Ⅲ 安Ⅲ建基面高程為EL42m,混凝土受基礎(chǔ)約束力較強(qiáng),易產(chǎn)生裂縫,且6號(hào)機(jī)、7號(hào)機(jī)混凝土比安Ⅲ上升快,兩側(cè)機(jī)組排水流入安Ⅲ形成積水,降低保溫被的保溫效果。 2.3.2 11號(hào)~14號(hào)機(jī) 上游大壩在10號(hào)~11號(hào)機(jī)之間位置處分成兩個(gè)標(biāo)段,由于上游為兩家單位施工,造成排入下游的水量不同,11號(hào)機(jī)~14號(hào)機(jī)比7號(hào)~10號(hào)機(jī)上升速度慢,共高度較低,且其上游排水量比其它機(jī)組較大,倉面積水最嚴(yán)重,并且由于施工布置的原因,在11號(hào)~14號(hào)機(jī)僅一臺(tái)mD900塔機(jī)供料,造成倉面間歇較長,以上因素都是造成11號(hào)~14號(hào)機(jī)產(chǎn)生裂縫較多的原因。 3 現(xiàn)有施工條件 3.1 混凝土生產(chǎn)、運(yùn)輸 本標(biāo)段混凝土采用左岸EL82m混凝土拌和系統(tǒng)生產(chǎn)的成品混凝土,該拌和系統(tǒng)拌和全部采用微機(jī)控制,混凝土拌和質(zhì)量穩(wěn)定。 從拌和樓至倉面附近取料點(diǎn)使用18T紅巖自卸車運(yùn)輸,為保證混凝土的預(yù)冷效果,對(duì)紅巖車作了改裝,車廂體四周有保溫層,頂部采用遮陽布,從拌和系統(tǒng)到取料點(diǎn)僅1公里,混凝土溫升在2℃左右。 混凝土垂直運(yùn)輸采用布置在尾水Ⅳ區(qū)EL30m平臺(tái)一線的門機(jī)。在EL30m 平臺(tái)布置4臺(tái)MQ2000門機(jī),一臺(tái)MQ1260門機(jī),一臺(tái)MD900塔機(jī)和幾臺(tái)小門機(jī),由于1號(hào)~5號(hào)機(jī)機(jī)組埋件吊裝的原因,在11號(hào)~14號(hào)機(jī)僅靠一臺(tái)MD900塔機(jī)和一臺(tái)MQ540門機(jī)供料,造成吊運(yùn)設(shè)備能力嚴(yán)重不足,導(dǎo)致混凝土倉面間隙較大,特別是Ⅰ區(qū)只能使用MD900塔機(jī)供料,對(duì)其影響程度更深。 3.2 混凝土施工工藝 受倉面條件制約,采用人工方式平倉振搗,門機(jī)吊3m3和6m3臥罐入倉。分點(diǎn)卸料,平倉、振搗,為防止外部熱量倒灌,夏季施工時(shí),及時(shí)覆蓋保溫被。 3.3 倉面保溫 根據(jù)設(shè)計(jì)院對(duì)混凝土表面保溫的要求,大體積混凝土表面放熱系數(shù)β≤2.0~3.0 W/(M2.℃),結(jié)構(gòu)混凝土為β≤1.5~2.0 W/(M2.℃),我們采用人工縫制的保溫被。被芯為2層1cm厚聚乙烯泡沫塑料片,被面為彩條布。單塊尺寸2m×1.5m。根據(jù)計(jì)算,當(dāng)覆蓋一層保溫被時(shí)混凝土表面放熱系數(shù)為β=2.0 W/(M2.℃),滿足設(shè)計(jì)要求。當(dāng)氣溫降低時(shí)在重要部位加蓋一層保溫被。對(duì)于有長間歇的倉面則在倉面先覆蓋50cm厚風(fēng)化砂,然后在蓋兩層保溫被。在尾水管上下口及孔洞部位掛彩條布,防止形成穿堂風(fēng)。 4 混凝土裂縫理論分析 混凝土施工期產(chǎn)生裂縫大致有以下幾種原因。 4.1內(nèi)部水化熱溫升 混凝土澆筑初期水化熱升使其內(nèi)部溫度升高,產(chǎn)生較大壓應(yīng)力,表面散熱較快,溫升較小,產(chǎn)生應(yīng)力較小,且混凝土彈性模量早期較低,隨著水化熱的結(jié)束,溫度降低,會(huì)產(chǎn)生抗應(yīng)力,且由于后期彈性模量較前期大,徐變度較前期小,造成混凝土內(nèi)表現(xiàn)為抗應(yīng)力狀態(tài),而混凝土為一種脆性材料,其抗拉強(qiáng)度僅為抗壓強(qiáng)度的1/8~1/10,雖然混凝土配筋會(huì)增加其抗拉能力,但不能阻止裂縫的發(fā)生,僅能限制裂縫的發(fā)展。 在施工期,為控制混凝土內(nèi)產(chǎn)生較大溫升,一般采取控制澆筑溫度和最高溫升來保證混凝土內(nèi)部溫度,施工時(shí),從控制混凝土入倉溫度入手來保證其澆筑溫度,并嚴(yán)格控制水灰比等參數(shù),保證水化熱溫升控制在設(shè)計(jì)范圍內(nèi)。根據(jù)對(duì)所發(fā)生裂縫倉號(hào)澆筑溫度的統(tǒng)計(jì),發(fā)生裂縫的倉號(hào)在各自的澆筑時(shí)段內(nèi)的澆筑溫度是基本滿足設(shè)計(jì)的溫控要求的。 4.2 寒潮造成混凝土表面裂縫 當(dāng)氣溫驟降時(shí),混凝土表面溫度變化較快,溫度梯度較大,而其對(duì)內(nèi)部的影響較小,一般為20~30Cm左右,因此溫度變形完全受到約束,引起較大應(yīng)力。如果此時(shí)保溫效果不好,則其發(fā)生裂縫的可能性較大。從1999年12月8日至12月18日的短期觀測(cè)結(jié)果來看,當(dāng)倉面無積水時(shí),保溫被內(nèi)外溫差當(dāng)氣溫最高時(shí)為6~7℃,氣溫最低時(shí)為18~20℃。當(dāng)倉面有積水或泥漿時(shí),保溫被內(nèi)外溫差相應(yīng)為0~3℃和6~10℃。由此可見,當(dāng)保溫被被水浸泡后,在遇到低溫時(shí)其保溫效果降低10℃左右。 據(jù)統(tǒng)計(jì),在99年9月~12月共發(fā)生寒潮6次,各次寒潮歷時(shí)及降溫幅度見表2 綜上所述,寒潮是產(chǎn)生裂縫的客觀原因,而混凝土保溫失效則是產(chǎn)生裂縫的主觀因素。 5 結(jié)束語 根據(jù)以上分析,我們按照設(shè)計(jì)要求對(duì)裂縫及時(shí)進(jìn)行了處理,防止其進(jìn)一步擴(kuò)大。同時(shí)制定了相應(yīng)的補(bǔ)救措施,更換損壞的保溫被,,在重要部位加強(qiáng)了保溫,有效的遏止了裂縫的產(chǎn)生。 5.1 混凝土施工裂縫的產(chǎn)生因素較多,要從多方面進(jìn)行控制。 5.2 寒潮會(huì)造成混凝土表面裂縫,應(yīng)加強(qiáng)表面保溫,以降低裂縫的產(chǎn)生。 5.3 合理安排施工,可以降低裂縫的產(chǎn)生。應(yīng)科學(xué)組織施工,做到連續(xù)快速連續(xù)上升。 5.4 避免產(chǎn)生較大的間歇期,從所列數(shù)據(jù)看,在發(fā)生裂縫的倉面中,50 %以上倉面間歇期都在28天以上。94%以上倉面間歇期超過11天的設(shè)計(jì)要求。- 1瑪鋼卡頭
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