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大板結(jié)構(gòu)設(shè)計的幾個問題

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簡介: 本文主要介紹大面積樓板在設(shè)計過程中隔墻均攤荷載的取值,由樓板板端彎矩和預(yù)應(yīng)力壓縮樓板引起的邊梁彈性扭矩的計算方法,樓板開大洞應(yīng)力分布及相應(yīng)的處理。
關(guān)鍵字:大板 隔墻 均攤荷載 扭矩 樓板開洞 預(yù)應(yīng)力

     大板就是單塊面積比較大的板,如跨度大于6米的板;它是人們對建筑要求不斷提高的需要,它帶來了大面積房間,還很高效地解決了一些樓面復(fù)雜分隔小房間的問題。以往有墻的地方都設(shè)梁,大板省去了錯綜復(fù)雜的肋梁布置,給上下層不同布置的建筑在結(jié)構(gòu)設(shè)計時候帶來極大的便利。

筆者根據(jù)公司多年對大板結(jié)構(gòu)的工程經(jīng)驗,認(rèn)為大板的設(shè)計差異于小樓板有如下方面:隔墻荷載,邊梁扭矩,樓面開洞和陽角構(gòu)造等。由于陽角構(gòu)造理論和技術(shù)已經(jīng)比較完善,下面筆者將對前三者逐一說明。

一、隔墻荷載的取值

現(xiàn)在結(jié)構(gòu)設(shè)計一般都采用程序計算,一般的,程序不能將隔墻荷載按實際情況輸入,通常做法是把一塊板中所有的隔墻重均攤到整個大板中去。在計算梁柱內(nèi)力的時候,我們一般直接取均攤值做樓板恒荷載輸入,而且不放大(注意個別梁的設(shè)計)。但是在計算樓板配筋的時候,把這部分均攤荷載放大一個系數(shù)1.0~1.5加入到恒荷載中進行計算。

根據(jù)分析《建筑結(jié)構(gòu)靜力計算手冊》中局部荷載作用在樓板時的內(nèi)力系數(shù)的規(guī)律,我們可以發(fā)現(xiàn)如下規(guī)律:

1,當(dāng)長短跨長比Ly/Lx>1.0時,當(dāng)隔墻離支座0~0.25Ly之內(nèi),則取荷載放大系數(shù)為0.5~1.0,當(dāng)隔墻離支座0.25~0.5Ly之內(nèi),則取放大系數(shù)為1.0~4.74。

2,當(dāng)隔墻平行于長跨時,離支座0~0.25Lx時取荷載放大系數(shù)0~1.0;當(dāng)隔墻離支座0.25~0.3Lx時,取荷載放大系數(shù)為1.1;當(dāng)隔墻離支座0.3~0.5Lx時,取荷載放大系數(shù)為1.1~2.45。

由上述,隔墻平行于短跨更不利。以上的數(shù)據(jù)均來自純豎向力作用即忽略隔墻材料的抗剪強度。但實際工程中,隔墻的材料一般是磚或其它砌塊,當(dāng)中間有向下的撓度的時候,就會形成拱,把荷載往板邊和明梁處導(dǎo),這樣對抗彎構(gòu)件是有利的,所以其彎矩系數(shù)并不如上述那么大。

對此我們要尋求這個有利因素到底起到多大的作用,筆者用中國建筑科學(xué)研究院編制的計算軟件“PKPM系列”中“SATWE復(fù)雜樓板有限元分析”程序?qū)σ粋€實際工程(該工程隔墻荷載布置比較不利)中按實際荷載的輸入的板進行有限元分析;與此同時用《建筑結(jié)構(gòu)靜力計算手冊》中樓板計算表格分析帶隔墻樓板的內(nèi)力。結(jié)果對比如下:

若取荷載放大系數(shù)為1.2計算:對于支座內(nèi)力,手算的折減10%仍然比按有限元分析結(jié)果略大。對于跨中內(nèi)力,如不對支座調(diào)幅,則手算的略小于按有限元分析結(jié)果,若考慮了支座調(diào)幅10%,則略大于按有限元分析結(jié)果。

若取荷載放大系數(shù)為1.5計算:對于支座內(nèi)力,手算的支座處內(nèi)力要比按有限元分析的大得多;而對跨中內(nèi)力,手算的和按有限元分析的比較接近;若考慮支座調(diào)幅15%的話,手算的結(jié)果在支座和跨中處均比按有限元分析的結(jié)果大10%。

在本例中,隔墻荷載比較大,布置也比較不利;按上述結(jié)果對比的分析,筆者認(rèn)為對于一般的結(jié)構(gòu),隔墻荷載取1.3~1.5對于構(gòu)件來說是安全的。

二、邊梁彈性扭矩的計算

邊梁的彈性扭矩可以由次梁,樓板,及預(yù)應(yīng)力引起。由次梁引起的扭矩就是次梁的梁端彎矩,次梁為線性,這里就不詳細(xì)說明其計算方法。下面將對樓板板端彎矩和預(yù)應(yīng)力作用引起的邊梁扭矩提出計算方法并進行計算。

1、由板端彎矩引起的扭矩計算

模型:單跨板帶邊梁。

計算思路:用按有限元分析計算結(jié)果得到的邊梁的扭矩與四周固支板的邊梁扭矩作比較,得到一個系數(shù)β。則我們可以把梁的扭矩表達(dá)成Mt=βαqLo2La,其中α為四邊固支板的板邊支座彎矩系數(shù),Lo為板的計算跨度,La為α所對應(yīng)方向的梁長。則我們要解決的問題就是求出β到底取多大。

計算過程:

正確解:按有限元分析寬長比為0.50、0.75、1.0的三種板,梁板的截面大小均按實際大小取值,而荷載則為了方便計算只取恒載為1.0的面載。劃分單元的時候分別按500mm與1000mm計算;其中按500mm劃分的單元計算得到的結(jié)果用于計算比較時候應(yīng)該除以2。經(jīng)過有限元分析得到的板條端的彎矩即為板對梁的扭矩,該扭矩應(yīng)該是分布扭矩,要計算梁端的扭矩時,應(yīng)該把從梁中間到一個梁端的分布扭矩疊加。這樣就得到了按有限元分析的梁的扭矩大小。我們把這個值稱作B。

尋求簡化的思路:因為我們不能去用有限元分析法來對每根邊梁都作分析,這樣會增加很多的工作量。于是,我們要根據(jù)已經(jīng)有的數(shù)據(jù)來對梁的扭矩進行簡化計算。我們可以用四周固支的板支左彎矩系數(shù)(已知數(shù))乘以一個系數(shù)來求得梁的扭矩,這個系數(shù)我們把它稱作β。這樣我們的目標(biāo)就轉(zhuǎn)移到求β了。B=βαqLo2La。

求四周固支板的梁扭矩:我們假定四周梁是固定不轉(zhuǎn)動也不發(fā)生位移的。這樣我們分析板的豎向位移,跨中的中間應(yīng)該是最大的,那么跨中板條的板條端部彎矩應(yīng)該是最大的;而在梁端部,由于靠近支座的位移非常小,故在梁端板條的板條端部彎矩是最小的,我們認(rèn)為它為0。那么我們就得假定板條端彎矩大小的分布,筆者假定它是按拋物線分布的。(筆者把板四周按固支約束進行有限元分析,其結(jié)果正好是驗證了開始假定的按拋物線分布。)這樣,梁端的扭矩就是從跨中到梁端板條端的彎矩的積分。我們把這個積分稱作

A=0La/2  [4αqLo2 /La2+αqLo2]dx=0.667αqLo2 La

經(jīng)有限元分析,發(fā)現(xiàn)B=(0.15~0.4)A,則B=(0.1~0.28)A=βαqLo2La。其中β與梁截面與板截面的剛度比,配筋,荷載,跨度和板的長寬比有關(guān)。

簡化計算:上面分析的是長短梁的一些值,但我們發(fā)現(xiàn)系數(shù)0.28/0.1=2.8,相差這么大,對我們計算過程中取值會帶來較大的誤差;另一方面,對長短不一的同一塊板上的梁,我們要計算2次才可以得到兩根梁的結(jié)果,比較麻煩。為了減小誤差和簡化計算,我們只好尋求一種簡化的計算方法。經(jīng)分析,發(fā)現(xiàn)較短梁的扭矩稍微小于較長梁的扭矩,所以我們可以只計算較長梁的扭矩,而把較短梁的扭矩偏安全的取較長梁的扭矩值。又發(fā)現(xiàn)較長梁端部的扭矩約為A值的0.15~0.20,所以有下列公式:

Mt短梁 =Mt長梁=βαqLo2L長梁,  其中,β=0.1~0.13

α為四邊固支板的板邊支座彎矩系數(shù)

β系數(shù)的取法:L長梁/L短梁越小、梁對板的線剛度越大就取較大值;如下圖:

2、由整體現(xiàn)澆預(yù)應(yīng)力樓板引起的扭矩計算

與梁整體現(xiàn)澆的預(yù)應(yīng)力樓板,預(yù)應(yīng)力鋼筋錨固在邊梁上,預(yù)應(yīng)力相當(dāng)于給邊梁一個側(cè)向力,這力會讓邊梁產(chǎn)生扭矩和側(cè)彎矩。如果整塊樓板都有預(yù)應(yīng)力那么邊梁就受到一個連續(xù)分布的側(cè)向力。如圖所示實線為支座處梁的位置,虛線為跨中處梁的位置,邊梁發(fā)生一個角度為α的扭轉(zhuǎn)。

下面根據(jù)實際情況分析α角。如圖300mm×600mm的邊梁,梁長Lo=8m;板厚160mm,樓板為連續(xù)板,假定板長為50m,對稱布置;C40砼,Ec=32500Mpa,G=Ec/2=16250 Mpa;預(yù)應(yīng)力板的平均預(yù)壓應(yīng)力σc=2.0Mpa。

先假定梁的支座不動。根據(jù)對稱性,我們可以認(rèn)為邊梁受到預(yù)應(yīng)力板的影響長度為L=25m,則混凝土板在邊梁處受到的壓縮位移為 ΔL=Lσc/ Ec=2×25000÷32500=1.53(mm)

由圖示幾何關(guān)系得α=1.53÷220=0.7%,梁的極慣性矩Ip=(bh3+hb3)/12=67.5×108mm4

所以可得梁的扭矩為MT=α×G×Ip÷(Lo/2)=0.7%×16250Mpa×67.5×108mm4÷4m

=1.92×108(N mm)=192(kNm)

可見,由于預(yù)應(yīng)力樓板引起的邊梁的扭矩是比較大的;當(dāng)然,這個扭矩在支座處是用一個倒L截面來承擔(dān)的,而且在構(gòu)件產(chǎn)生一定塑性變形之后會減小。

此外,圖示力P在梁的側(cè)面產(chǎn)生一個梁的側(cè)向彎矩,其大小可根據(jù)Lo/2長的兩端固支梁其中的一端支座位移等于樓板收縮量ΔL來估算;值得注意的是這里用到的梁的慣性矩應(yīng)為寬度方向的。筆者認(rèn)為這個側(cè)彎矩會隨著構(gòu)件的發(fā)生塑性變形有較大的減小,這里就不做詳細(xì)計算了。

由上述分析,在設(shè)計有預(yù)應(yīng)力樓板整體現(xiàn)澆的時候,邊梁應(yīng)該在概念上考慮到預(yù)應(yīng)力樓板對邊梁的這個不利因素。筆者建議在設(shè)計的時候可以適當(dāng)增加梁的寬度,適當(dāng)增加外層箍筋和腰筋的配筋面積;結(jié)構(gòu)允許時,可在與邊梁垂直的框架梁上布置預(yù)應(yīng)力筋以減小樓板對梁的相對壓縮量ΔL,使得梁板均勻地受預(yù)應(yīng)力作用。

三、樓板開洞的處理

大板上還要分隔房間,有可能存在象衛(wèi)生間要局部降板厚,還有可能要做各種井道口,大板在設(shè)計過程中就需要處理許多開洞的問題,長邊不大于1米的洞按《混凝土結(jié)構(gòu)構(gòu)造手冊》設(shè)些無明梁的構(gòu)造鋼筋應(yīng)該沒有問題,但是對于長邊大于1米甚至達(dá)2米以上的洞口,而且不好按構(gòu)造手冊上設(shè)置明梁的時候,不能僅放幾根構(gòu)造鋼筋就行了,我們應(yīng)該需要了解洞口附近應(yīng)力分布情況。我用PKPM系列的 SATWE有限元分析對這類結(jié)構(gòu)做了有限元分析。發(fā)現(xiàn):

洞口邊上集中應(yīng)力影響范圍為洞口短邊方向是短邊長度的1.5倍,長邊處則為短邊長度的1.5倍與一半的長邊長度中較大值。筆者認(rèn)為這種內(nèi)力分布比較合理。

如附圖:當(dāng)板在正彎矩區(qū)時,先按一塊完整的樓板計算一遍,在計算板底鋼筋的過程中;當(dāng)計算x向的鋼筋時,可以把a長度的板帶彎矩疊加到矩形洞口上下各1.5b寬的板帶承擔(dān)。(彎矩可折減)  若計算y向的鋼筋,則可以把a范圍的板帶受的彎矩分擔(dān)給洞口邊 Max(a/2,1.5b)范圍的板帶承擔(dān)。若洞口離支座較近,則把主要鋼筋集中配在遠(yuǎn)離支座的洞口邊。


  另外由于洞口在樓板的中間,不能從中間拉一條梁,所以可以沿洞口周圍做個上反的小梁,作用主要是以免洞口周圍應(yīng)力集中造成樓板構(gòu)件開裂甚至破壞,又可以當(dāng)作其平行方向板帶的加強肋,還可以提高其垂直方向鋼筋的錨固效率。

參考資料:

(1)、《混凝土結(jié)構(gòu)構(gòu)造手冊》(第三版)

(2)、《建筑結(jié)構(gòu)靜力計算手冊》

發(fā)布:2007-07-27 12:47    編輯:泛普軟件 · xiaona    [打印此頁]    [關(guān)閉]
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